l吸油煙機噪聲產生的機理吸油煙機的噪聲主要包括：電機的電磁噪聲、電動機轉子及葉輪等運動部件的機械振動噪聲、風機的氣動噪聲等。

風機的氣動噪聲對吸油煙機噪聲影響*大，包括旋轉噪聲和渦流噪聲兩部分。

電機帶動風機旋轉時，葉輪上的葉片出口處沿軸向方向的氣流壓力與氣流速度發生很大的變化。當蝸殼蝸舌部分與葉片出口邊緣兩者之間的間隙較小時，旋轉的葉片在掠過蝸舌時就會出現規律性的壓力和速度脈動，這種噪聲具有周期性，被稱為旋轉噪聲。其基本頻率為：**：鄭佳亮（1987.2），男，畢業于山西大學控制理論與控制工程專業，現任青島海爾洗碗機有限公司吸油煙機風道模塊經理，主要從事吸油煙機風道降噪與風量提升的研究與設計工作。

除了基頻以外，還有與。

葉輪雄轉過程中，葉片與進入風機的氣體相互作用產生一種寬頻帶噪聲，這種噪聲被稱為渦流噪聲。發生在葉片全長上的渦流噪聲頻率為：18~0.22之間；v為氣流與葉片的相對速度，單位為ma；d為葉片的寬度在垂直于速度方向上的投影，單位為m.由于風機在制造或安裝過程中的工藝等方面可能存在缺陷，比如回轉體的不平衡振動，軸承磨損、葉片剛性不足造成的葉片振動，這種噪聲被稱為機械噪聲。

2離心式通風機幾種常用的降噪方法適當的設計蝸舌曲率半徑可以有效地降低離心風機的旋轉噪聲。當蝸舌半徑比由r/r= 0.01增加到0.2時，*大噪聲下降值可達2.2雙進口或雙列葉片葉輪的葉片錯開布置雙進口風機通常由兩部分組成，這兩部分分開制造，一起安裝。錯開布置的雙列葉輪葉片基于蝸舌處壓力局部抵消的原理達到降噪的效果另外，常用的降噪方法還有：（1）在風機蝸舌處加裝共振器；（2）在蝸殼中設置擋流圈；（3）葉輪進、出口加紊流網。

3降噪舉例3.1改變蝸殼型線，增大蝸舌半徑：下面以海爾某型號吸油煙機優化前后的氣動性能的數值模擬為例分析。

優化后，增大蝸舌半徑，同時改變原有的設計蝸殼型線的方法，具體分析如下。

按照實際工作情況，首先設定葉輪的旋轉速度；其次壓力入口和壓力出口邊界條件為：壓力人口為大氣壓，壓力出口靜壓為0，采用realizablek-s揣流模型對優化前后的流場進行數值模擬。~4給出了出口靜壓為0時，優化前和優化后不同剖面的壓力分布云從和可以看出，優化前的風機壓力分布不均勻，并且壓力主要分布在風機的邊緣兩側，從和看出優化后的風機壓力分布更均勻。

~8給出了出口靜壓為0時，優化前和優化后不同剖面的速度云圖。

表1蝸殼型線優化前后性能參數對比狀態風量（m3/min）優化前12.優化后中心剖面速度云圖從和可以看出，優化前的風機速度分布不均，尤其在出口處，速度明顯低于其他部位，而從和看出，優化后的風機速度分布較均勻，出口處得到顯著改善。表1給出了優化前后風量的模擬數據的對比。

從表1可以看出，通過改變蝸殼型線，增大蝸舌半徑的方式重新設計的蝸殼可以提升1.6m3/min左右的風量，原因是優化后的蝸殼相對于優化前的蝸殼的壓力分布和速度分布更均勻，這樣對于改善噪聲也是有一定的效果的。

3.2優化蝸舌與止逆閥的結構上述模擬中已經指出，原風機方案的速度分布不均勻，尤其在風機出口處更加明顯。考慮到這一點，保持蝸殼型線不變，將蝸舌和止逆閥部分同時進行優化。表2是采用同一電機測試的優化前后的數據對比。

從表2可以看出，同一電壓下，優化蝸舌以及止逆閥后，風量、全壓效率分別提升了0.5m3/min和0.6%，得到了顯著提升，同時噪聲降低0.8db（a）左右，也得到了較為明顯的改善，這是因為優化前的蝸殼結構不利于氣體流動，在蝸舌處形成回流，不僅降低了風量，而且會對噪聲造成負面的影響，優化后的蝸殼結構使得蝸舌處的回流減少，有利于氣體流動，對于風量的提升和噪聲的改善效果較明顯。

表2蝸舌與止逆閥優化前后數據對比狀態電壓風量實測值（m3/min）全壓效率（%）噪聲標稱值db（a）原狀態（優化前）改變蝸舌及止逆閥（優化后）4結束語從以上分析看，改變蝸殼型線及優化蝸舌結構，能夠在一定程度上改善離心風機原有的壓力場及速度場，從而改善噪聲品質。但實際設計中一定要綜合考慮產品的結構工藝性、風機實際的安裝空間、經濟性和對氣動性能的影響等方面的因素，這樣才有可能得到切實可行的降噪方案，從而取得滿意的降噪結果。

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